電焊工試題庫及答案
電焊工技術(shù)比武試題庫
一 選擇題（選擇正確答案，將相應(yīng)字母填入括號）
1.能夠完整地反映晶格特征的最小幾何單元稱為（ ）
A晶粒 B晶胞 C 晶面 D晶體
2.（ ）的目的是使晶核長大速度變小
Ａ 熱處理 Ｂ 變質(zhì)處理 Ｃ冷處理 Ｄ 強化處理
３.金屬發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變時與（ ）一樣是在恒溫下進(jìn)行的
Ａ 金屬蠕變 Ｂ 金屬強化 Ｃ 金屬變形 D 金屬結(jié)晶
4.金屬在固態(tài)下隨溫度的改變，由一種晶格轉(zhuǎn)變?yōu)榱硪环N晶格的現(xiàn)象稱為（ ）
A 晶格轉(zhuǎn)變 B 晶體轉(zhuǎn)變 C 同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變 D 同素同構(gòu)轉(zhuǎn)變
5.二元合金相圖是通過（ ）方法建立起來的
A 模擬 B 計算 C 試驗 D 分析
6.碳溶于面心立方晶格的γ—Fe中所形成固溶體稱為（ ）
A 鐵素體 B 奧氏體 C 滲碳體 D 萊氏體
7.碳溶于（ ）的γ—Fe中所形成的組織稱為奧氏體
A 金屬晶體 B 密排立方晶格 C 面心立方晶格 D 體心立方晶格
8.鐵碳相圖上的共析線是（ ）線。
A ACD B ECF C PSD D GS
9. 鐵碳相圖中的GS線是冷卻時奧氏體析出鐵素體的開始線，奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變是（ ）
A碳在奧氏體中溶解度達(dá)到飽和的結(jié)果
B溶劑金屬發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變結(jié)果
C奧氏體發(fā)生共析轉(zhuǎn)變的結(jié)果
D溶質(zhì)金屬發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變的結(jié)果
10.合金組織大多數(shù)屬于（ ）
A 金屬化合物 B 單一固溶體 C 機械混合物 D 純金屬
11.熱處理是將固態(tài)金屬或合金用適當(dāng)?shù)姆绞竭M(jìn)行（ ）以獲得所需組織結(jié)構(gòu)和性能的工藝。
A 加熱 冷卻 B 加熱 保溫 C 保溫 冷卻 D 加熱、保溫和冷卻
12.熱處理方法雖然很多，但任何一種熱處理都是由（ ）三個階段組成的。
A 加熱、保溫和冷卻 B 加熱、保溫和轉(zhuǎn)變 C正火淬火和退火 D回火 淬火和退火
13.正火與退火相比，主要區(qū)別是由于正火冷卻速度快，所以獲得的組織（ ）比退火高些。
A較細(xì)、強度、硬度B較粗、強度、硬度C較細(xì)、塑性、硬度D較粗、塑性、硬度
14.共析鋼在冷卻轉(zhuǎn)變時，冷卻速度越大，珠光體組織的片層間距越小，強硬度（ ） A越高 B越低 C 不變 D與冷卻速度無關(guān)
15.工件出現(xiàn)硬度偏高這種退火缺陷時，其補救方法是（ ）
A調(diào)整加熱和冷卻參數(shù)重新進(jìn)行一次退火 。B進(jìn)行一次正火
C進(jìn)行一次回火 D以上均不行
16.合金鋼的性能主要取決于它的（ ），但可以通過熱處理的方法改變其組織和性能 A工藝性能 B機械性能 C化學(xué)成份 D物理性能
17.淬火鋼回火時，隨著回火溫度的提高，其機械性能變化趨勢是（ ）
A 強硬度提高，塑韌性提高。 B強硬度降低，塑韌性降低。
C 強硬度提高，塑韌性降低 D強硬度降低，塑韌性提高。
18. 35號鋼鑄造后存在魏氏體組織，再經(jīng)正火處理后，得到均勻細(xì)小的鐵素體與（ ） ，合機械性能大大改善。
A珠光體，B奧氏體C滲碳體，D萊氏體
19.對于過共析鋼，要消除嚴(yán)重的網(wǎng)狀二次滲碳體，以利于球化退火，則必須進(jìn)行（ ）
A 等溫退火 B 擴散退火 C 正火 D 安全退火
20.中溫回火的溫度是（ ）
A 150~250 ℃， B 350~500 ℃，C 500~600 ℃ D 250~350 ℃
21.鍛鋼一般加熱獲得奧氏體組織，這時它的（ ）便于塑性變形加工。
A強度高、塑性好 B強度高、塑性差 C強度低、塑性好 D強度低、塑性差
22.鍛鋼時一般加熱后獲得（ ）組織。
A滲碳體 B珠光體 C鐵素體 D奧氏體
23.為消除合金鑄錠及鑄件在結(jié)晶過程中形成的枝晶偏析，采用的退火方法為（ ） A完全退火 B 等溫退火 C球化退火 D擴散退火
24.貝氏體組織中，機械性能最好的是（ ）
A上貝氏體， B下貝氏體 C粒狀貝氏體 D球狀貝氏體
25.消除鑄件，焊接件及機加工件殘余內(nèi)應(yīng)力，應(yīng)在精加工或淬火前進(jìn)行的退火方式是（ ）
A擴散退火 B去應(yīng)力退火 C球化退火 D完全退火
26.將鋼材或鋼件加熱到AC3或Acm以上（ ），保溫適當(dāng)?shù)臅r間后，在靜止的空氣中冷卻的熱處理工藝稱為正火。
A 10~20 ℃ B 20~30 ℃ C 40~60 ℃ D 30~50 ℃
27.回火時決定鋼的組織和性能的主要因素是回火溫度，回火溫度可根據(jù)（ ）的力學(xué)性能來選擇。
A設(shè)計方案 B施工要求 C工件要求 D加工速度
28.當(dāng)奧氏體晶粒均勻細(xì)小時，鋼的強度，塑韌性的變化是（ ）
A強度增高，塑韌性降低 B強度降低，塑韌性增高
C強度增高，塑韌性增高， D強度降低，塑韌性降低
29.粒狀珠光體與片狀珠光體相比，粒狀珠光體（ ）
A強度低而塑性高 B強度高而塑性低
C強度高 塑性高 D強度低 塑性低
30.化學(xué)熱處理是指在一定溫度下，在含有某種化學(xué)元素的活性介質(zhì)中，向鋼件（ ）從而改變鋼件表面化學(xué)成分以獲得預(yù)期組織和性能的一種熱處理方法。
A表面滲入某種化學(xué)元素 B內(nèi)部滲入某種化學(xué)元素
C表面感應(yīng)某種化學(xué)元素 D內(nèi)部感應(yīng)某種化學(xué)元素
31.（ ）的基本過程由分解，吸收和擴散三部分組成。
A 滲碳處理 B 化學(xué)熱處理 C 碳氮處理 D 熱處理
32.滲碳處理的目的是使零件表面具有高的硬度，耐磨性及疲勞強度，而心部具有（ ）
A 較高的韌性 B 較低的韌性 C 較高的塑性 D 較低的塑性
33.能獲得球狀珠光體組織的熱處理方法是（ ）
A完全退火 B球化退火 C去應(yīng)力退火 D再結(jié)晶退火
36.電路中某點的電位就是該點與電路中（ ）
A零電位點之間的電壓 B零電位點之間的電阻
C參考點之間的電壓 D參考點之間的電阻
37.電動勢是衡量電源將（ ）本領(lǐng)的物理量
A非電能轉(zhuǎn)換成電能 B電能轉(zhuǎn)換成非電能
C熱能轉(zhuǎn)換成電能 D電能轉(zhuǎn)換成熱能
38.電流通過導(dǎo)體的熱量，除了與導(dǎo)體的電阻與通電時間成正比外，還（ ） A與電流強度成正比 B與電流強度成反比
C與電流強度的平方成正比 D與電流強度的平方成反比
39.全電路歐姆定律的內(nèi)容是，全電路中的（ ）與電源的電動勢成正比，與整個電路中的電阻成反比。
A電阻 B電流強度 C電壓 D電感強度
40.在串聯(lián)電路中，電壓的分配與（ ），即阻值越大的電阻所分配的電壓越大，反之電壓越小。
A電阻成正比 B電阻成反比 C電阻平方成正比 D電阻平方成反比
41.在并聯(lián)電路中，電流的分配（ ）關(guān)系
A與電阻成反比 B與電阻成正比 C與電壓成正比 D與電壓成反比。
42.并聯(lián)電路的總電阻一定比任何一并聯(lián)電阻的（ ）
A阻值大 B阻值小 C電流的值大 D電流的值小
43.基爾霍夫第二定律的內(nèi)容是：在任意電路中（ ）的代數(shù)和恒等到于各電阻上電壓降代數(shù)和。
A電流 B電動勢 C電阻 D電感
44.（ ）大小與磁路長度成正比，與鐵芯截面積成反比。
A磁體 B磁阻 C磁通 D磁極
45.（ ）是利用通電的鐵芯線圈吸引銜鐵從而產(chǎn)生牽引力的一種電器
A電磁鐵 B磁阻器 C磁力線 D電抗器
46.鐵磁材料對（ ）的阻力稱為磁阻
A磁體 B磁場 C磁通 D磁阻
47.磁通是描述磁場在（ ）的物理量
A空間分布 B個點性質(zhì) C具體情況 D空間曲線
48.通電導(dǎo)體在磁場中受到電磁力的大小與（ ）
A導(dǎo)體中的電流成正比，與導(dǎo)體在磁場中的有效長度成反比
B導(dǎo)體中的電流及導(dǎo)體在磁場中的有效長度成正比
C導(dǎo)體中的電流及導(dǎo)體在磁場中的有效長度成反比
D導(dǎo)體中的電流成反比，與導(dǎo)體在磁場中的有效長度成正比
49.電流流過導(dǎo)體的熱量除了與（ ）外還與電流強度平方成正比
A導(dǎo)體電阻及通電時間成正比 B電容強度成反比
C電感強度成正比 D電感強度成反比
50.（ ）是描述磁場在空間分布的物理量
A磁阻 B磁通 C磁場 D磁勢
51.空氣電離后由（ ）組成
A電子和正離子 B原子 C分子 D中性粒子
52.在焊接電弧中陰極發(fā)射的電子向（ ）區(qū)移動
A陰極 B陽極 C焊件 D焊條端頭
52.焊接時，陰極表面溫度很高，陰極中的電子運動速度很快，當(dāng)電子的動能大于陰極內(nèi)部正電荷的吸引力時，電子即沖出陰極表面，產(chǎn)生（ ）
A熱電離 B熱發(fā)射 C光電離 D電場發(fā)射
53.細(xì)絲CO2氣體保護(hù)焊時，由于電流密度大，所以其（ ）曲線為上升區(qū)。
A動特性 B靜特性 C外特性 D平特性
54.鎢極氬弧焊在大電流區(qū)間焊接時，靜特性為（ ）
A平特性區(qū) B上升特性區(qū) C陡降特性區(qū) D緩降特性區(qū)
55.鎢極氬弧焊在（ ）區(qū)間，靜特性曲線為平特性區(qū)
A小電流 B大電流 C不變電流 D恒電流
56.手弧焊正常施焊時，電弧的靜特性曲線為U形曲線的（ ）
A陡降段 B緩降段 C水平段 D上升段
57.埋弧自動焊在正常電流密度下焊接時其靜特性為（ ）
A平特性區(qū) B上升特性區(qū) C陡特性區(qū) D緩降特性區(qū)
58.手弧焊時與電流在焊條上產(chǎn)生的電阻熱無關(guān)的是（ ）
A焊條長度 B焊條金屬的電阻率 C電流強度 D藥皮類型
59.仰焊時不利于焊滴過渡的力是（ ）
A重力 B表面張力 C電磁力 D氣體吹力
60.焊接薄板時的熔滴過渡形式是（ ）過渡
A粗滴 B 細(xì)滴 C 噴射 D短路
61.焊接化學(xué)冶金過程中的電弧的溫度很高一般可達(dá)（ ）
A 600~800 ℃ B 1000~2000 ℃ C 6000~8000 ℃ D 9000~9500 ℃
62.當(dāng)溶渣的.堿度為（ ）時，稱為酸性渣
A ＜1.5 B 1.6 C1.7 D1.8
63.當(dāng)熔渣堿度為( )時稱為堿性渣
A 1.2 B 1.4 C 1.5 D ＞1.5
64.焊接時硫的主要危害是產(chǎn)生（ ）缺陷
A氣孔 B飛濺 C裂紋 D冷裂紋
65.用堿性焊條焊接時，焊接區(qū)的氣體主要是（ ）
A CO2+CO B N2+CO2 C CO2+水蒸汽 D N2+H2
66.焊縫中的偏析，夾雜，氣孔缺陷是在焊接熔池的（ ）過程中產(chǎn)生的
A 一次結(jié)晶 B二次結(jié)晶 C三次結(jié)晶 D一次和二次結(jié)晶
67.低碳鋼由于結(jié)晶區(qū)間不大所以（ ）不嚴(yán)重。
A層狀偏析 B區(qū)域偏析 C顯微偏析 D火口偏析
68.低碳鋼二次結(jié)晶后的組織是（ ）
A A+F B F+P C A+Fe3C D P+Fe3C
69.在焊接熱源作用下，焊件上某點的（ ）過程稱焊接熱循環(huán)。
A溫度隨時間變化 B速度隨時間變化 C溫度隨熱場變化 D溫度隨速度變化
70.在焊接接頭中，由熔化母材和填充金屬組成的部分叫（ ）
A 熔合區(qū) B 焊縫 C 熱影響區(qū) D 正火區(qū)
71.不易淬火鋼焊接熱影響區(qū)中綜合性能最好的區(qū)域是（ ）
A過熱區(qū) B正火區(qū) C部分相變區(qū) D原結(jié)晶區(qū)
72.細(xì)絲二氧化碳保護(hù)焊時，熔滴應(yīng)該采用（ ）過渡形式
A短路 B顆粒狀 C噴射 D滴狀
73 CO2氣體保護(hù)焊時，用的最多的脫氧劑是（ ）
A . Si Mn B . C Si C . Fe Mn D. C Fe
74 CO2氣體保護(hù)焊常用焊絲牌號是（ ）
A. HO8A B . HO8MnA C. HO8Mn2SIA D HO8Mn2A
75細(xì)絲CO2氣體保護(hù)焊的焊絲伸出長度為（ ）mm
A ＜8 B 8~15 C 15~25 D ＞25
76貯存CO2氣體的氣瓶容量為（ ）L
A 10 B 25 C 40 D 45
77二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的生產(chǎn)率比手弧焊高（ ）
A 1~2倍 第一文庫網(wǎng) B 2.5~4倍 C 4~5倍 D 5~6倍
78二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時使用的焊絲直徑在1mm以上的半自動焊槍是用（ ） A拉絲式焊槍 B推絲式焊槍 C細(xì)絲式焊槍 D粗絲水冷焊槍
79二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時應(yīng)（ ）
A先通氣后引弧 B先引弧后通氣 C先停氣后熄弧 D先停電后停送絲
80細(xì)絲二氧化碳焊的電源外特性曲線是（ ）
A平硬外特性 B陡降外特性 C上升外特性 D緩降外特性
81粗絲二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的焊絲直徑為（ ）
A 小于1.2mm B 1.2mm C ≥1.6mm D 1.2~1.5mm
82( )二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊屬于氣——渣聯(lián)合保護(hù)
A藥芯焊絲 B金屬焊絲 C細(xì)焊絲 D粗焊絲
83二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時,所用二氧化碳?xì)怏w的純度不得低于( )
A 80% B 99% C 99.5% D 95%
84用CO2氣體保護(hù)焊焊接10mm厚的板材立焊時，宜選用的焊絲直徑是（
A 0.8mm B 1.0~1.6mm C 0.6~1.6mm D 1.8mm
85貯存二氧化碳?xì)怏w氣瓶外涂（ ）色，并標(biāo)有二氧化碳字樣。
A 白 B 黑 C紅 D綠
86氬弧焊的特點是（ ）
A完成的焊縫性能優(yōu)良 B焊后焊件變形大
C焊后焊件應(yīng)力大 D可焊的材料太少
87氬弧比一般焊接電�。� ）
A容易引燃 B穩(wěn)定性差 C有陰極破碎作用 D熱量分散
88熔化極氬弧焊的特點是（ ）
A不能焊銅及銅合金 B用鎢作電級
C焊件變形比TIG焊大 D不采用高密度電流
89熔化極氬弧焊在氬氣中加入一定量的氧，可以有效地克服焊接不銹鋼時的（
境
A陰極破碎 B陰極飄移 C晶間腐蝕 D表面氧化
90 TIG焊接鋁鎂合金時，應(yīng)采用（ ）焊絲
A 絲331 B 絲321 C 絲311 D 絲301
91氬氣和氧氣的混合氣體用于焊接低碳鋼及低合金鋼時，氧氣的含量可達(dá)（
A 5% B 10% C 15% D 20%
92氬氣和氧氣的混合氣體焊接不銹鋼時，氧氣的含量一般為（ ）
A 1~5% B 5~10% C 10~20% D 20~25%
93有關(guān)氬弧焊特點，下列說法不正確的是（ ）
A焊縫性能優(yōu)良 B焊接變形大 C焊接應(yīng)力小 D可焊的材料多
94焊接銅及其合金時，采用Ar+He混合氣體可以改善焊縫金屬的（ ）
A潤濕性 B抗氧化性 C強度 D抗裂性
95鎢極氬弧焊的代表符號是（ ）
A MEG B TIG C MAG D PMEG ）環(huán)） ）
96惰性氣體中氬氣在空氣中的比例最多，按體積約占空氣的（ ）
A 2.0% B 1.6% C 0.93% D0.78%
97一般等離子弧在噴嘴口中心的溫度可達(dá)（ ）
A 2500 ℃ B 10000 ℃ C 20000 ℃ D 12000 ℃
98對自由電弧的弧柱進(jìn)行強迫“壓縮”，就能獲得導(dǎo)電截面收縮得比較低小，能量更加集中，弧柱中氣體幾乎可達(dá)到全部等離子體狀態(tài)的電弧，就叫（ ）
A等離子弧 B自由電弧 C等離子體 D直流電弧
99在（ ）之間產(chǎn)生的等離子弧稱為非轉(zhuǎn)移弧
A電極與焊件 B電極與噴嘴 C電極與焊絲 D電極與離子
100在電極與噴嘴之間建立的等離子弧稱為（ ）
A非轉(zhuǎn)移弧 B轉(zhuǎn)移弧 C聯(lián)合型弧 D雙弧
101等離子弧焊槍中，（ ）內(nèi)縮的原因是為了避免在焊縫中產(chǎn)生夾鎢缺陷。 A噴嘴 B焊絲 C鎢極 D等離子弧發(fā)生器
102（ ）的優(yōu)點之一是，可以焊接極薄的金屬構(gòu)件
A鎢極氬弧焊 B 微束等離子弧焊
C熔化極惰性氣體保護(hù)焊 D CO2氣體保護(hù)焊
103等離子弧焊接是利用等離子焊槍所產(chǎn)生的（ ）來熔化金屬的焊接方法。 A高溫鎢極氬弧 B高溫手工電弧 C高溫氣刨碳弧 D高溫等離子弧
104焊接0.01mm厚的超薄件時，應(yīng)選\用焊接方法是（ ）
A手工電弧焊 B窄間隙焊 C微束等離子焊 D細(xì)絲二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊
105等離子弧焊接應(yīng)采用（ ）外特性電源。
A 陡降 B上升 C水平 D緩降
106大電流等離子弧焊的電流范圍為（ ）
A 50~500安 B 550~600安 C 650~700安 D 800~1000安
107對自由電弧的弧柱進(jìn)行強迫“壓縮”就能獲得導(dǎo)電截面收縮的比較小，能量更加集中，弧柱上氣體幾乎可達(dá)到（ ）就叫等離子弧
A部分等離子體狀態(tài)的電弧 B全部等離子狀態(tài)的電弧
C部分自由狀態(tài)的電弧 D全部直流狀態(tài)的電弧
108利用電流通過液體熔渣所產(chǎn)生的電阻熱來進(jìn)行焊接的方法稱為（ ）
A電阻焊 B電弧焊 C氬弧焊 D電渣焊
109當(dāng)采用（ ）電渣焊時，為適應(yīng)厚板焊接，焊絲可作橫向擺動。
A絲極 B板極 C熔嘴 D管狀
110板極電渣焊多用于大斷面中長度小于（ ）M的短焊縫。
A 1.5 B 2 C 3 D 3．5
111電渣焊可焊的最大焊件厚度要達(dá)到（ ）
A 1米 B 2米 C 3米 D 4米
112電渣焊主要缺點是（ ）
A晶粒細(xì)小 B晶粒均勻 C晶粒粗大 D晶�；�
113電渣焊不宜焊接下列（ ）材料
A 1Cr18Ni9Ti B 16Mn C Q235—A D 15CrMo
114電渣焊通常用于焊接板厚（ ）以上的焊件。
A 10mm B 20mm C 30mm D 40mm
115下列焊接方法屬于壓焊的是（ ）
A 電渣焊 B釬焊 C點焊 D氣焊
116有關(guān)壓焊概念正確的是（ ）j
A對焊件施加壓力但不能加熱 B對焊件施加壓力且加熱
C對焊件施加壓力，加熱或不加 D以上都有對
117金屬的焊接性是指金屬材料對（ ）的適應(yīng)性。
A焊接加工 B工藝因素 C使用性能 D化學(xué)成份
118影響焊接性最大的元素是（ ）
A硅 B錳 C銅 D碳
119鋼的碳當(dāng)量（ ）時，其焊接性較難焊的材料
A ＞0.6% B ＜0.6 % C ＞0.4 % D ＜0.4%
120當(dāng)采用( )電渣焊時，為適應(yīng)厚板焊接，焊絲可作橫向擺動。
A絲極 B板極 C熔嘴 D管狀
121鋼的碳當(dāng)量Ce小等于0.4%時，其焊接性（ ）
A 優(yōu)良 B較差 C很差 D 一般
122焊接（ ）最容易在焊接普通低合金結(jié)構(gòu)鋼時出現(xiàn)。
A冷裂紋 B熱裂紋 C再熱裂紋 D層狀撕裂
123 16Mn鋼在（ ）焊接時應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)預(yù)熱
A小厚度結(jié)構(gòu) B常溫條件下 C低溫條件下 D 小細(xì)性結(jié)構(gòu)
124 18MnMoNB焊前預(yù)熱的溫度為（ ）
A 小于50 ℃ B 50~100 ℃ C 100~150 ℃ D 大等于150 ℃
125焊接18MnMoNb鋼材時，宜選用的焊條是（ ）
A E7515—D2 B E4303 C E5015 D E5016
126（ ）在低溫條件下焊接應(yīng)適當(dāng)?shù)念A(yù)熱。
A 16Mn鋼 B低碳鋼 C Q235 D 20g
127普通低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時最容易出現(xiàn)的焊接裂紋是（ ）
A熱裂紋 B冷裂紋 C再熱裂紋 D層狀撕裂
128焊接下列（ ）鋼具有再熱裂紋的問題
A 20G B 16Mn C Q235 D 15CrMO
129焊接低合金結(jié)構(gòu)鋼時，在焊接接頭中產(chǎn)生的焊接裂紋有（ ）
A熱裂紋和再熱裂紋 B 冷裂紋。熱裂紋和再熱裂紋
C延遲裂紋 D冷裂紋。再熱裂紋
130珠光體耐熱鋼焊接性差是因為鋼中加入了（ ）元素
A Si Mn B MO Cr C Mn P D S Ti
131采用（ ）焊接珠光體耐熱鋼時焊前不預(yù)熱
A氬弧焊 B埋弧焊 C手弧焊 D CO2氣體保護(hù)焊
132不銹鋼產(chǎn)生晶間腐蝕的危險區(qū)是（ ）
A 150~250 ℃ B 250~350 ℃ C 350~450 ℃ D 450~500 ℃
133奧氏體不銹鋼中主要元素是（ ）
A錳和碳 B鉻和鎳 C鈦和鈮 D鋁和鎢
134為避免晶間腐蝕，奧氏體不銹鈉中加入的穩(wěn)定化元素有（ ）
A錳和硅 B鉻和碳 C鈦和鈮 D鋁和鎢
135球墨鑄鐵焊接時，產(chǎn)生裂紋的可能性比灰鑄鐵（ ）
A大得多 B小得多 C一樣 D以上均有可能
136球墨鑄鐵熱焊時選取用的焊條是（ ）
A EZC B EZV C EZCQ D 鑄607
137防止焊縫出現(xiàn)白口具體措施是（ ）
A增大冷卻速度 B減少石墨化元素
C增大冷卻速度減少石墨化元素
D減少冷卻速度增大石墨化元素
138二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊焊接灰鑄鐵時，應(yīng)用的焊絲牌號是（ ）
A H08Mn2SI B H08A C H08MnA D H08或H 08MnA
139手工鎢極氬弧焊焊接鋁鎂合金時，應(yīng)采用（ ）
A絲331 B絲321 C絲311 D絲301
140鋁及鋁合金焊接時，熔池表面生成的氧化鋁薄膜熔點高達(dá)（ ）
A 1025 ℃ B 2850 ℃ C 2050 ℃ D 3000 ℃
141鈦及鈦合金焊接時對加熱溫度超過（ ）的熱影響區(qū)和焊縫背面也要進(jìn)行保護(hù)。
A 300 ℃ B 400℃ C 500℃ D 600℃
142紫銅的熔化極氬弧焊應(yīng)采用（ ）
A直流正接 B直流反接 C交流電 D交流或直流反接
143紫銅手弧焊時電源應(yīng)采用（ ）
A直流正接 B直流反接 C交流電 D交流或直流反接
144強度等級不同的普低鋼，進(jìn)行焊接時，應(yīng)根據(jù)（ ）選擇預(yù)熱溫度
A焊接性好的材料 B焊接性差的材料
C焊接性中性值 D焊接性好的和差的都可以
145紫銅的熔化極氬弧焊電源采用（ ）
A直流正接 B直流反接 C交流電 D交流或直流正接
146平板對接焊產(chǎn)生殘余應(yīng)力的根本原因是焊接時（ ）
A中間加熱部分產(chǎn)生塑性變形 B中間加熱部分產(chǎn)生彈性變形
C兩則金屬產(chǎn)生彈性變形 D焊縫區(qū)成分變化
147物體在力的作用下變形，力的作用卸除后變形即消失，恢復(fù)到原來形狀和尺寸，這種變形是（ ）
A塑性變形 B彈性變形 C殘余變形 D 應(yīng)力變形
148焊后殘留在焊接結(jié)構(gòu)內(nèi)部的焊接應(yīng)力，就叫做焊接（ ）
A溫度應(yīng)力 B組織應(yīng)力 C殘余應(yīng)力 D凝縮應(yīng)力
149焊后由于焊縫的橫向收縮使得兩連接件間相對角度發(fā)生變化的變形叫作（ ） A彎曲變形 B波浪變形 C橫向變形 D角變形
150對于長焊縫的焊接采用分段退焊的目的是（ ）
A提高生產(chǎn)率 B減少變形 C減少應(yīng)力 D減少焊縫內(nèi)部缺陷
151對于（ ）的焊接，采用分段退焊的目的是減少變形
A點焊縫 B對稱焊縫 C長焊縫 D短焊縫
152焊后為消除應(yīng)力，應(yīng)采用（ ）方法。
A消氫處理 B淬火 C退火 D正火
153焊接結(jié)構(gòu)的使用條件是多種多樣的，當(dāng)構(gòu)件在低溫工作或沖擊載荷工作時，容易發(fā)生（ ）
A蠕變 B腐蝕性破壞 C脆性破壞 D塑性破壞
154焊接熱過程是一個不均勻加熱的過程，以致在焊接過程中出現(xiàn)應(yīng)力和變形，焊后便導(dǎo)致焊接結(jié)構(gòu)產(chǎn)生（ ）
A整體變形 B局部變形 C殘余應(yīng)力變形和殘余變形 D殘余變形
155為了減少焊件變形，應(yīng)選擇（ ）
A X型坡口 B I型坡口 C工字梁 D十字形工件
156減少焊接殘余應(yīng)力的措施不正確的是（ ）
A采取反變形 B先焊收縮較小焊縫 C錘擊焊縫 D對構(gòu)件預(yù)熱
157焊后（ ）在焊接結(jié)構(gòu)內(nèi)部的焊接應(yīng)力，就叫做焊接殘余應(yīng)力
A延伸 B壓縮 C凝縮 D殘留
158由于焊接時，溫度分布（ ）而引起的應(yīng)力是熱應(yīng)力
A不均勻 B均勻 C不對稱 D對稱
159焊后為消除焊接應(yīng)力應(yīng)采用（ ）方法
A消氫處理 B淬火 C退火 D正火
160（ ）變形對結(jié)構(gòu)影響較小同時也易于矯正
A彎曲 B整體 C局部 D波浪
161焊接件變形是隨著結(jié)構(gòu)剛性的增加而（ ）
A不變 B減少 C增大 D相等
162（ ）工件的變形矯正主要用輾壓法。
A厚板 B薄板 C工字梁 D十字形工件
163焊接結(jié)構(gòu)的角變形最容易發(fā)生在（ ）的焊接上，
A V型坡口 B I型坡口 C U型坡口 D X型坡口
164由于焊接時溫度不均勻而引起的應(yīng)力是（ ）
A組織應(yīng)力 B熱應(yīng)力 C凝縮應(yīng)力 D以上均不對
165下列試驗方法中，屬于破壞性檢驗的是（ ）
A機械性能檢驗 B外觀檢驗 C氣壓檢驗 D無損檢驗
166外觀檢驗一般以肉眼為主，有時也可利用（ ）的放大鏡進(jìn)行觀察
A 3~5倍 B 5~10倍 C 8~15倍 D10~20倍
167外觀檢驗不能發(fā)現(xiàn)的焊縫缺陷是（ ）
A咬肉 B焊瘤 C弧坑裂紋 D內(nèi)部夾渣
168水壓試驗壓力應(yīng)為 壓力容器工作壓力的（ ）倍
A 1.0~1.25 B 1.25~1.5 C 1.5~1.75 D 1.75~2.0
169對低壓容器來說氣壓檢驗的試驗壓力為工作壓力的（ ）倍
A 1 B 1.2 C 1.15~1.2 D 1.2~1.5
170疲勞試驗是用來測定焊接接頭在交變載荷作用下的（ ）
A強度 B硬度 C塑性 D韌性
171疲勞試驗是用來測定（ ）在交變載荷作用下的強度
A熔合區(qū) B焊接接頭 C熱影響區(qū) D焊縫
172彎曲試驗是測定焊接接頭的（ ）
A彈性 B塑性 C疲勞 D硬度
173磁粉探傷用直流電脈沖來磁化工件，可控測的深度為（ ）mm
A 3~ 4 B 4~5 C 5~6 D 6~7
174外觀檢驗?zāi)馨l(fā)現(xiàn)的焊接缺陷是（ ）
A內(nèi)部夾渣 B內(nèi)部氣孔 C咬邊 D未熔合
175焊接電流太小，層間清渣不凈易引起的缺陷是（ ）
A未熔合 B氣孔 C夾渣 D裂紋
176產(chǎn)生焊縫尺寸不符合要求的主要原因是焊件坡口開得不當(dāng)或裝配間隙不均勻及（ ）選擇不當(dāng)
A焊接工藝參數(shù) B焊接方法 C焊接電弧 D焊接線能量
177造成咬邊的主要原因是由于焊接時選用了（ ）焊接電流，電弧過長及角度不當(dāng)。
A 小的 B大的 C相等 D不同
178焊接過種中，熔化金屬自坡口背面流出，形成穿孔的缺陷稱為（ ）
A燒穿 B焊瘤 C咬邊 D凹坑
179造成凹坑的主要原因是（ ），在收弧時未填滿弧坑
A電弧過長及角度不當(dāng) B電弧過短及角度不當(dāng)
C電弧過短及角度太小 D電弧過長及角度太大
180焊絲表面鍍銅是為了防止焊縫中產(chǎn)生（ ）
A氣孔 B裂紋 C夾渣 D未熔合
181焊接時，焊縫坡口鈍邊過大，坡口角度太小，焊根未清理干凈，間隙太小會造成（ ）缺陷
A氣孔 B焊瘤 C未焊透 D凹坑
182焊接時，接頭根部未完全熔透的現(xiàn)象叫（ ）
A 氣孔 B焊瘤 C凹坑 D未焊透
183焊接電流太小，易引起（ ）缺陷
A咬邊 B燒穿 C夾渣 D焊瘤
184嚴(yán)格控制熔池溫度（ ）是防止產(chǎn)生焊瘤的關(guān)鍵
A不能太高 B不能太低 C可能高些 D可能低些
185焊接時常見的內(nèi)部缺陷是（ ）
A弧坑。夾渣。夾鎢。裂紋。未熔合和未焊透
B氣孔。咬邊。夾鎢。裂紋。未熔合和未焊透
C氣孔。夾渣 焊瘤 裂紋。未熔合和未焊透
D 氣孔。夾渣 夾鎢 裂紋。未熔合和未焊透
186預(yù)防和減少焊接缺陷的可能性的檢驗是（ ）
A焊前檢驗 B焊后檢驗 C設(shè)備檢驗 D材料檢驗
187外觀檢驗不能發(fā)現(xiàn)的焊縫隙缺陷是（ ）
A 咬肉 B焊瘤 C弧坑裂紋 D內(nèi)部夾渣
188下列不屬于焊縫致密性試驗的是（ ）
A水壓試驗 B氣壓試驗 C煤油試驗 D機械性能試驗
189滲透探傷前，應(yīng)對受檢查表面進(jìn)行清理的范圍是（ ）
A 10mm B 20mm C 30mm D 40mm
190（ ）焊件焊縫內(nèi)部缺陷常用超聲波檢驗來擦測。
A大厚度 B中厚度 C薄 D各種
191破壞性檢驗是從焊件或試件上切取試樣，或以產(chǎn)品的（ ）試驗，以檢查其各種力學(xué)性能，搞腐蝕性能的檢驗方法
A整體破壞 B局部破壞 C整體疲勞 D局部疲勞
192X射線檢查焊縫厚度小于30mm時，顯示缺陷的靈敏度（ ）
A低 B高 C一般 D很差
193焊縫質(zhì)量等級中，焊縫質(zhì)量最好的是（ ）
A Ⅰ B Ⅱ C Ⅲ D Ⅳ
194下列不屬于破壞性檢驗的方法是（ ）
A煤油試驗 B水壓試驗 C氨氣試驗 D疲勞試驗
195對低壓容器來說，氣壓試驗的試驗壓力是工作壓力的（ ）
A 1.15倍 B 1.2倍 C 1.25倍~1.5倍 D 1.15倍~1.2倍
196照相底片上呈不同形狀的點式長條缺陷是（ ）
A．裂紋 B. 未焊透 C 夾渣 D 氣孔
197 照相底片上，（ ）缺陷常為一條斷續(xù)或連續(xù)的黑直線。
A 裂紋 B 夾渣 C 氣孔 D 未焊透
198 測定焊縫外形尺寸的檢驗方法是（ ）
A 外觀檢驗 B 破壞性檢驗 C致密檢驗 D 探傷檢驗
199 白剛玉磨料可以磨下列材料（ ）
A 高速鋼 B 鋁 C 硬質(zhì)合金 D 寶石
200 工作或刀具運動的一個循環(huán)內(nèi)，刀具與工件之間沿進(jìn)給運動方向的相對位移叫（ ）
A 線能量 B 進(jìn)給量 C 位移量 D切削量
201 焊接用的工裝既能使焊接工件處于最有利的位置，同時還能采用最適當(dāng)?shù)模?）
A 焊條直徑 B 焊接電流 C 焊接設(shè)備 D 焊接工藝方法
202 乙炔發(fā)生器蓋上的（ ）厚度應(yīng)該是0.10mm
A 安全閥 B 防爆膜鋁片 C 連接螺紋 D 保險器
203輕便直線切割機不適于完成的工作是（ ）
A直線 B 圓周 C 直線坡口切割 D 三角形
204 氣焊紫銅時，應(yīng)使焰心至熔池表面保持的距離是（ ）
A 1~~4mm B 2~~5mm C 3~~6mm D 4~~7mm
205 熱焊法氣焊鑄鐵時預(yù)熱溫度為（ ）
A 200~~350℃ B 200~~450℃ C 200~~550℃ D 200~~650℃
206 CG2—150型仿形氣割機使用的乙炔壓力是（ ）
A 低壓 B中壓 C 高壓 D 臨界壓力
207 為了提高焊接生產(chǎn)的綜合經(jīng)濟效益，除掌握材料和能源的消耗之外，還應(yīng)掌握（ ）
A 市場動態(tài)信息 B 質(zhì)量反饋信息
C 焊接生產(chǎn)人員情況信息 D 新材料、新工藝、新設(shè)備應(yīng)用信息
208卷板機上軸輥數(shù)目最多是（ ）
A 二根 B 三根 C 四根 D 五根
209 對施工單位和人員來說絕對不允許不按圖紙施工，同時也絕對不允許擅自更改（ ）
A 交工日期 B 施工預(yù)算 C 施工要求 D 施工概算
210氧氣壓力表裝上以后，要用板手把線扣擰緊，至少要擰（ ）扣
A 3 B 4 C 5 D 6
二，判斷題
( )1. 在一定溫度下，從均勻的固溶體中同時析出兩種（或多種）不同晶體的組織轉(zhuǎn)變過程叫共晶轉(zhuǎn)變
( )2. 馬氏體的硬度、塑性取決于馬氏體的碳濃度。
( )3. 熱處理的實質(zhì)是使鋼在固態(tài)范圍內(nèi)，通過加熱，保溫和冷卻的方法，改變內(nèi)部組織結(jié)構(gòu)從而改變其性能的一種工藝
( )4. 球化退火的目的是改善切削加工性能。
( )5. 對于金屬晶體來說，增加位錯密度或降低位錯密度都能增加金屬的強度。
( )6. 體心立方晶格的間隙中能容納的雜質(zhì)原子或溶質(zhì)原子往往比面心立方晶格要多。
( )7. 在常溫的金屬，其晶粒越大，金屬的強度，硬度越大。
( )8. 合金的力學(xué)性能取決于構(gòu)成它的相的種類、數(shù)量、形態(tài)和分布特點。
( )9. 相平衡是指合金中幾個相共存而不發(fā)生變化的現(xiàn)象
( )10. “軟氮化”指的是滲氮處理。
( )11. 滲碳零件必須用中，高碳鋼或中高碳合金鋼來制造。
( )12. 低溫回火主要用于各種大中型彈簧夾頭及某些承受沖擊的零件
( )13. 零件滲碳后必須進(jìn)行淬火和高溫回火。
( )14. 并聯(lián)電路的總電阻一定比任何一個并聯(lián)電阻的阻值小。
( )15. 電位是指某點與參考點間的電壓。
( )16. 漏磁通是指在初級繞組中產(chǎn)生的交變磁通中，一部分通過周圍空氣的磁通。
( )17. 在電路中，有功功率與視在功率之比稱為功率因數(shù)。
( )18. 磁力線是互不交叉的閉合曲線，在磁體外部磁力線方各是由N級指向S級
( )19. 某元素的逸出功越小，則其產(chǎn)生電子發(fā)射越容易
( )20. 鎢極氬弧焊在大電流區(qū)間焊接時，其靜特性為下降特性區(qū)
( )21. 由于陰極的斑點壓力較陽極大，所以反接時的熔滴過渡較正接時困難
( )22. 焊條直徑越大，所產(chǎn)生的電阻熱就越大
( )23. 焊縫中心形成的熱裂紋往往是區(qū)域偏析的結(jié)果
( )24. 氫不但會產(chǎn)生氣孔，也會促使形成延遲裂紋。
( )25. 熔滴過渡的特點在很大程度決定了焊接電弧的穩(wěn)定性
( )26. 減少焊縫含氧量最有效的措施是加強對電弧區(qū)的保護(hù)。
( )27. 由于手弧焊設(shè)備的額定電流不大于500A所以手弧焊時的靜特性曲線為上升特性區(qū)
( )28. 埋弧自動焊在正常電流密度下焊接時，其靜特性為上升特性區(qū)
( )29. 鎢極氬弧焊在大電流區(qū)間焊接時，其靜特性為下降特性區(qū)
( )30. 坡口的選擇不考慮加工的難易。
( )31. 焊接接頭熱影響區(qū)組織主要取決于焊接線能量，過大的焊接線能量則造成晶粒粗大 和脆化，降低焊接接頭的韌性。
( )32. 焊接大厚度鋁及其合金時，采用Ar+He混合氣體可以改善焊縫熔深，減少氣孔和提高生產(chǎn)率。
( )33. 二氧化碳?xì)馄績?nèi)盛裝的是液態(tài)二氧化碳。
( )34. 等離子弧焊接是利用特殊構(gòu)造的等離子焊槍所產(chǎn)生的高溫等離子弧來熔化金屬的焊接方法
( )35. 在電極與焊件之間建立的等離子弧叫轉(zhuǎn)移弧
( )36. 等離子弧焊時，為了保證焊接工藝參數(shù)的穩(wěn)定，應(yīng)采用具有陡降外特性的直流電源
( )37. 利用電流通過液體熔渣所產(chǎn)生的電阻熱來進(jìn)行焊接的方法稱為電渣焊
( )38. 細(xì)絲二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的焊接電源，應(yīng)具有陡降的外特性。
( )39. 按焊件供電的方向，點焊可分為單面點焊和雙面點焊。
( )40. CO2氣體保護(hù)焊時，應(yīng)先引弧再通氣，才能使電弧穩(wěn)定燃燒。
( )41. 等離子弧都是壓縮電弧。
( )42. 焊接用二氧化碳的純度大于99.5%
( )43. 二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的氣體流量過小時，焊縫易產(chǎn)生裂紋缺陷
( )44. NBC------250二型焊機屬于埋弧自動焊機
( )45. 二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊焊接較長的直線焊縫和有規(guī)則的曲線焊縫時，一般采用自動焊。
( )46. NBC——250型二氧化碳焊機屬于半自動焊機
( )47. 目前我國生產(chǎn)的氬氣純度可達(dá)99.9%
( )48熔化極氬弧焊的熔滴過渡主要采用噴射過渡和短路過渡
( )49焊接殘余應(yīng)力能降低所有構(gòu)件的靜載強度。
( )50彎曲變形的大小以彎曲的角度來進(jìn)行度量。
( )51焊件上的殘余應(yīng)力都是壓應(yīng)力。
( )52承受動載荷的焊件，焊接殘余應(yīng)力能降低其承載能力
( )53輾壓法可以消除薄板變形。
( )54為了減少應(yīng)力，應(yīng)該先焊結(jié)構(gòu)中收縮量最小的焊縫。
( )55焊接應(yīng)力和變形在焊接時是必然產(chǎn)生，是無法避免的。
( )56焊件在焊接過程中產(chǎn)生的應(yīng)力叫焊接殘余應(yīng)力。
( )57焊接殘余變形的矯正法有機械矯正法和火焰加熱矯正法。
( )58焊接接頭中最危險的焊接缺陷是焊接裂紋。
( )59易淬火鋼可用散熱法減少焊接殘余變形。
( )60碳當(dāng)量法可以用來估算所有金屬材料焊接性好壞。
( )61珠光體耐熱鋼焊接時的主要工藝措施是預(yù)熱、焊后緩冷、焊后熱處理，采用這些措施主要是防止發(fā)生冷裂紋（延遲裂紋）。
( )62珠學(xué)體耐熱鋼焊接時熱影響區(qū)會出現(xiàn)淬硬組織，所以焊接性較差。
( )63目前焊接奧氏體不銹鋼質(zhì)量較好的方法是氬弧焊。
( )64焊接灰鑄鐵時，選擇適當(dāng)?shù)奶畛洳牧鲜购缚p的強度高于母材，對于防止母材開裂具有明顯的效果
( )65 球墨鑄鐵焊接時，熱影響區(qū)會產(chǎn)生馬氏體組織，使焊后機械加工發(fā)生困難
( )66球墨鑄鐵由于強度和塑性比較好，所以焊接性比灰鑄鐵好得多
( )67銅及銅合金焊縫中形成氣孔的氣體是氫和一氧化碳。
( )68鋁及鋁合金焊接時，常在坡口下面放置墊板，以保證背面焊縫可以成形良好
( )69焊接灰鑄鐵時形成的裂紋主要是熱裂紋。
( )70多層堆焊時，由于加熱次數(shù)多，且加熱面積大，致使焊件容易產(chǎn)生變形，甚至?xí)a(chǎn)生裂紋。
( )71焊接鋼時，在熔池中添加一些銅，不會促使焊縫產(chǎn)生熱裂紋。
( )72金屬材料焊接性好壞主要決定于材料的化學(xué)成份。
( )73造成凹坑的主要原因是電弧過長及角度不當(dāng)，在收弧時未填滿弧坑。
( )74彎曲試驗是測定焊接接頭的塑性。
( )75照片底片上，未焊透缺陷常顯示為一條斷續(xù)或連續(xù)的黑直線。
( )76彎曲試驗時，側(cè)彎易發(fā)現(xiàn)焊縫根部缺陷，而背彎能檢驗焊層與焊件之間的結(jié)合強度。
( )77在焊接過程中，熔化金屬流淌到焊縫以外未熔化的母材上形成的金屬瘤稱為焊瘤。
( )78焊接時電流過小，焊速過高，熱量不夠或者焊條偏離坡口一側(cè)易產(chǎn)生未熔合。
( )79滲透探傷分著色探傷和熒光探傷兩種。
( )80焊縫質(zhì)量等級中，I級焊縫質(zhì)量最差
( )81焊接檢驗分為外觀檢驗，破壞檢驗和非破壞檢驗。
( )82硬度試驗的目的是測量焊縫和熱影響區(qū)金屬材料的硬度，可間接判斷材料的焊接性。
( )83焊接容器進(jìn)行水壓試驗時，同時具有降低焊接殘余應(yīng)力的作用。
( )84積屑瘤不容易在高速成加工時形成。
( )85磨削一般都做為零件的精加工工序。
( )86任何物體在空間不受任何限制，有6個自由度。
( )87焊接變位機是一種最常用的支承并帶動工件改變位置的工藝裝備。
( )88車削適合于加工各種內(nèi)外回轉(zhuǎn)面。
( )89粗車的目的是切除毛坯硬皮和大部分加工余量，改變不規(guī)則毛坯形狀。
( )90車刀的結(jié)構(gòu)形式有整體式、焊接式、機夾重磨式和機夾可轉(zhuǎn)動刀片式幾種。
( )91有的企業(yè)不編制工藝路線，而用車間分工明細(xì)表來頂替，這在生產(chǎn)中是不充許的。
( )92坡口的加工不需要考慮加工的難易。
( )93焊件焊后進(jìn)行整體高溫回火既可以消除應(yīng)力又可以消除變形。
( )94造成咬邊的主要原因是由于焊接時選用了較小的焊接電流，電弧過長及角度不當(dāng)。
( )95磁粉探傷時沒有缺陷，磁粉是不均勻的，磁力線會發(fā)生彎曲。
( )96硬度試驗時，在一定載荷 一定尺寸壓頭的作用下，壓痕面積或深度愈大，表示金屬的硬度愈高。
( )97氣焊主要適宜于厚板結(jié)構(gòu)的焊接。
( )98采用壓縮空氣作切割氣體的空氣等離子切割可以切割低合金鋼。
( )99焊前預(yù)熱和焊后保溫冷卻是焊接灰口鑄鐵時，防止產(chǎn)生白口和熱裂紋的主要工藝措施。
( )100焊件不加外來剛性拘束而產(chǎn)生的變形叫自由變形。
答案
— 1B 2B 3D 4C 5C 6B 7D 8D 9B 10C 11D 12A 13 A 14 A 15A
16C 17A 18A 19C 20C21C 22D 23D 24B 25B 26D 27C 28C 29C 30 A
31B 32A 33B 36A 37A 38C 39B 40A 41A 42B 43B 44 B 45A
46C 47A 48B 49A50B51A52B52 B 53B 54A 55B 56C 57A58D59A60 D
61C62A 63D 64C 65A 66A 67 C 68 B 69A 70B 71B 72A 73A 74 C 75B
76C 77B 78 B79A 80A 81C 82A 83 C 85B 86A 87C 88D 89B 90A
91D 92A 93B 94A 95B 96C 97C 98A 99B 100A 101C102B103C104C105B
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